LEZIONE N.16-17-18.

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1 LEZIONE N

2 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE ka ko

3 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

4 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

5 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

6 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

7 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

8 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

9 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

10 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: ARMATURE: FORZE DI TRAZIONE

11 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
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16 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
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19 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
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20 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
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21 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO COMPORTMENTO LOCALE L’analisi locale è condotta tenendo separati gli elementi costituenti il materiale composito (terreno ed armatura). Si distinguono due zone: CUNEO INSTABILE – ZONA ATTIVA AMMASSO STABILE – ZONA PASSIVA La stabilità del cuneo instabile è assicurata non solo dalle tensioni agenti sulla superficie di rottura ma anche dalle strisce.

22 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO COMPORTMENTO LOCALE L’analisi locale è condotta tenendo separati gli elementi costituenti il materiale composito (terreno ed armatura). Si distinguono due zone: CUNEO INSTABILE – ZONA ATTIVA AMMASSO STABILE – ZONA PASSIVA La stabilità del cuneo instabile è assicurata non solo dalle tensioni agenti sulla superficie di rottura ma anche dalle strisce.

23 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO COMPORTMENTO LOCALE L’analisi locale è condotta tenendo separati gli elementi costituenti il materiale composito (terreno ed armatura). Si distinguono due zone: CUNEO INSTABILE – ZONA ATTIVA AMMASSO STABILE – ZONA PASSIVA La stabilità del cuneo instabile è assicurata non solo dalle tensioni agenti sulla superficie di rottura ma anche dalle strisce.

24 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO COMPORTMENTO LOCALE L’analisi locale è condotta tenendo separati gli elementi costituenti il materiale composito (terreno ed armatura). Si distinguono due zone: CUNEO INSTABILE – ZONA ATTIVA AMMASSO STABILE – ZONA PASSIVA La stabilità del cuneo instabile è assicurata non solo dalle tensioni agenti sulla superficie di rottura ma anche dalle strisce.

25 DIPARTIMENTO DI INGEGNERIA
Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO ANALISI ALL’INTERFACCIA Il comportamento all’interfaccia terreno-armatura è retto dai fenomeni di interazione elementari che si sviluppano in una sottile striscia di terreno adiacente alla superficie che ha spessore non superiore a 1520 volte il diametro medio dei grani (Boulon ,1986). Il caso semplice è rappresentato dalle armature piane lisce per le quali l’unico meccanismo di interazione è costituito dall’attrito laterale sulle superfici di contatto terreno-armatura. La determinazione delle tensioni tangenziali di attrito () che si sviluppano sulla superficie di contatto presuppone la conoscenza del coefficiente di attrito (f) o del corrispondente angolo di attrito (): f = tan  oppure anche, attraverso l’angolo di resistenza a taglio del terreno ’ ed i coefficiente di efficienza () = tan 𝛿 𝑡𝑎𝑛𝜑′ si ottiene: f=  tan ’

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO ANALISI ALL’INTERFACCIA f e  sono influenzati da diversi fattori dipendenti sia dalle armature che dal terreno Armature: materiale costituente e caratteristiche costruttive (lisce, aderenza migliorata, metalliche, geosintetici) nel caso di reti e geogriglie ha importanza la resistenza passiva intercluso tra le maglie del rinforzo. In questi casi è possibile riportare il problema al caso di nastri e strisce utilizzando la tensione tangenziale di attrito equivalente (eq) che tiene conto di tutte le resistenze allo scorrimento. In questi casi si definiscono anche i relativi parametri: feq; eq e eq. Terreno: litotipo, proprietà fisiche, e meccaniche con particolare riferimento alle caratteristiche che influenzano la dilatanza come addensamento, granulomtria, resistenza dei grani, livello delle tensioni normali efficaci, entità di spostamenti in termini di scorrimento

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO ANALISI ALL’INTERFACCIA

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE PRINCIPIO DELLE TERRE RINFORZATE: CRITERI DI CALCOLO ANALISI ALL’INTERFACCIA: PROVE DI SFILAMENTO IN SITO SU STRISCE METALLICHE IN SABBIA f (coefficiente di attrito mobilitato) tan (coefficiente di attrito di picco ottenuto in prove di taglio diretto condotte a pressione verticale costante sulle stesse inclusioni) tan’ (coeffciente di attrito interno relativo alla sola sabbia) Il diagramma a fianco mostra i risultati delle prove di sfilamento in sito su strisce metalliche in sabbia. I risultati forniti dai due tipi di prova sono poco discosti tra loro alle basse e medie densità relativa mentre tendono a differenziarsi fortemente alla densità più elevata. Le prove di taglio diretto forniscono coefficienti di attrito dell’ordine 0,5.tan’ mentre le prove di sfilamento in sito danno valori notevolmente più elevati giustificando l’adozione del termine di coefficiente di attrito «apparente» (f*).

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE ANALISI ALL’INTERFACCIA: PROVE DI SFILAMENTO IN SITO SU STRISCE METALLICHE IN SABBIA

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE ANALISI ALL’INTERFACCIA: PROVE DI SFILAMENTO IN SITO SU STRISCE METALLICHE IN SABBIA

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE ANALISI ALL’INTERFACCIA: PROVE DI SFILAMENTO IN SITO SU STRISCE METALLICHE IN SABBIA

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE ANALISI ALL’INTERFACCIA: PROVE DI SFILAMENTO IN SITO SU STRISCE METALLICHE IN SABBIA

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Corso di OPERE IN TERRA TERRE RINFORZATE – TERRE ARMATE ANALISI ALL’INTERFACCIA Il comportamento all’interfaccia terreno-armatura è retto dai fenomeni di interazione elementari che si sviluppano in una sottile striscia di terreno adiacente alla superficie che ha spessore non superiore a 1520 volte il diametro medio dei grani (Boulon ,1986). Il comportamento all’interfaccia terreno-armatura è retto dai fenomeni di interazione elementari che si sviluppano in una sottile striscia di terreno adiacente alla superficie che ha spessore non superiore a 1520 volte il diametro medio dei grani (Boulon ,1986).

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